วงจร ค่า ปา ซิ เตอร์ สตาร์ทมอเตอร์

คาปาซิเตอร์แบบรัน ใช้ในวงจรที่ต่อมอเตอร์แบบ PSC และ CSR โดยการต่อวงจรจะต่อคาปาซิเตอร์อนุกรมกับขดลวดสตาร์ตของมอเตอร์ และจะทำงานตลอดเวลา ทั้งช่วงเริ่มต้น และช่วงทำงานปกติ โดยไม่มีรีเลย์ตัดคาปาซิเตอร์ออกจากวงจร ขนาดจะบอกความจุเป็นไมโครฟารัด (MFD) การเลือกใช้จะต้องมีความจุไม่เกิน 10% ของค่าที่กำหนด เพราะถ้ามีความจุมากเกินกว่ากำหนด จะทำให้กระแสผ่านมอเตอร์มาก และเกิดความร้อนในขดลวดสูง การตรวจเช็กคาปาซิเตอร์ทำได้โดยใช้โอห์มมิเตอร์

วงจร ค่า ปา ซิ เตอร์ สตาร์ทมอเตอร์

คาปาซิเตอร์แบบรัน นอกจากจะใช้กับมอเตอร์คอมเพรสเวอร์แล้ว ยังใช้กับมอเตอร์พัดลมที่ต่อวงจรแบบ PSC ด้วย ขั้วต่อใช้งานของคาปาซิเตอร์ปกติจะมี 2 ขั้ว แต่มีบางรุ่นจะมีขนาดความจุ 2 ค่าอยู่ในคาปาซิเตอร์ตัวเดียวกัน คาปาวิเตอร์แบบนี้จะมีขั้วต่อ 3 ขั้วหลักดังรูปที่ 8.7 การต่อใช้งานต้องพิจารณาที่แผ่นบอกรายละเอียด (name plate) เช่น คาปาซิเตอร์ตัวอน่างบอกขนาดความจุ 20/5 MFD การใช้งานจะต่อคาปาซิเตอร์ความจุ 20 MFD สำหรับมอเตอร์คอมเพรสเซอร์ และความจุ 5 MFD สำหรับมอเตอร์พัดลม

คาปาซิเตอร์ในวงจรกระแสสลับนั้น ตอนแรกอิเล็กตรอนจะรวมกันที่ข้างหนึ่งของแผ่นนำไฟฟ้า แล้วพอซักพัก จะสลับข้างไปอีกฝั่งหนึ่ง เป็นแบบนี้เรื่อยๆ ในทุกๆความถี่ของกระแสไฟฟ้าสลับ

คาปาซิเตอร์สำหรับเครื่องปรับอากาศนั้น มี 2 ชนิดคือ

วงจร ค่า ปา ซิ เตอร์ สตาร์ทมอเตอร์

1. คาปาซิเตอร์สตาร์ท หรือ แคปสตาร์ท มีรูปร่างทรงกระบอกกลม มีหน้าที่ช่วยในการทำงานหรือสตาร์ทตัวของมอเตอร์ โดยการทำให้เกิดโวลต์สูงขึ้นในช่วงต้น แล้วหยุดการทำงานทันที

วงจร ค่า ปา ซิ เตอร์ สตาร์ทมอเตอร์

2. คาปาซิเตอร์รัน หรือ แคปรัน มีรูปร่างเป็นทรงกระบอกรี มีหน้าที่ช่วยแก้ค่า Power Factor ของมอเตอร์แอร์ และลดการกินไฟของมอเตอร์ ซึ่งจะทำงานคู่กับวงจรตลอดเวลา

คาปาซิเตอร์จะมีหน่วยการเรียกเป็น ฟารัด (Farad) ซึ่งมีหน่วยย่อยคือ ไมโครฟารัต (Micro Farad) ซึ่งค่าไมโครฟารัตของคาปาซิเตอร์รัน จะต่ำกว่าค่าของคาปาซิเตอร์สตาร์ท หากจำเป็นต้องเปลี่ยนตัวคาปาซิเตอร์ ในเครื่องปรับอากาศ จำเป็นมากที่จะต้องใช้ขนาดเดิมในการเปลี่ยนทุกครั้ง

If you've been redirected to this page, your Business Profile doesn't support your browser. If you’re not using the latest version of your browser, your Business Profile may not display or function properly.

Select a browser from the list below and follow the instructions to update to the newest version.

�����Է�ҹԾ��� ���������������͡Ẻ��ʫԧ�ٻ����Ѻ��ô֧�ѹ�����
ANALYSIS AND DESIGN OF CLOSING LOOPS FOR CANINE RETRACTION. ���͹��Ե ��Թ��� ����ҡó�
Varintra Ungbhakorn �����Ҩ�������֡�� �.��.��. 侺���� ൪����������.��. ��Է��� ����ҡó�
Paiboon Techalertpaisarn, Ph.D.Prof Variddhi Ungbhakorn, Ph.D. ����ʶҺѹ ����ŧ�ó�����Է�����. �ѳ�Ե�Է�����
Chulalongkorn University. Bangkok. (Thailand). Graduate School. �дѺ��ԭ�������������´�Ң��Ԫ� �Է�ҹԾ�����Һѳ�Ե. �Է����ʵ�� (�ѹ������Ѵ�ѹ)
Master. Science (Orthodontics) �շ�診����֡�� 2546 ���Ѵ���(��) �ѵ�ػ��ʧ��ͧ����Ԩ�¤�� �������º��º��Ҥ����秵֧�ͧ��ʫԧ�ٻ�������ҡ��äӹdz�����ɮպ��ͧ��ʵԡ�������Шҡ��÷��ͧ �����������ҧ����ʫԧ�ٻ���Ѵ�ҡ�Ǵ���硡������ʹ����Ҵ 0.016x0.022 ���� �ӹǹ 4 �ٻẺ�ٻẺ�� 5 �ٻ ���� vertical helical loop, T-loop, Opus90 loop ��� helicalT-loop ������Ѵ��ǹ����Ѵ��ǹ���������ѵ����ǹ����������ç�����ҡ��äӹdz�ҧ��ɮ��ҡ����ش �����Ѵ��Ҵ�ç��Ǣ�ҹ�Ѻ�Ңͧ�ٻ����дѺ�����ҡ����ͤ���Ƿ��������ͤ���Ƿ 0.50, 1.00, 1.50, 2.00, 2.50 ��� 3.00 ��. ������´��ٹ���������ʵԧ����չ��� LF plus ���º��º��Ҥ����秵֧�ͧ��ʫԧ�ٻ��� 4 �ٻẺ �����ҡ��äӹdz�ҧ��ɮ���Шҡ��÷��ͧ ����ʶԵԷ��ͺ�������¢ͧ��Ъҡ����Ƿ���дѺ����Ӥѭ .05 �š���Ԩ�¾���� ��Ҥ����秵֧�ͧ vertical helical loop, T-loop, Opus90loop ��� helical T-loop �����ҡ��äӹdz�����ɮպ��ͧ��ʵԡ�������ҡѺ33.80, 23.80, 19.60 ��� 23.50 ����/��. ����ӴѺ ��ǹ��Ҥ����秵֧�����ҡ��÷��ͧ��ҡѺ 81.90, 59.63, 55.94 ��� 47.66 ����/��. ����ӴѺ ��÷��ͺ�������¢ͧ��Ъҡ����Ǿ���� ��Ҥ����秵֧�ͧ��ʫԧ�ٻ��� 4 �ٻẺ�����ҡ��÷��ͧ�����ҡѺ��Ҥ����秵֧�����ҡ��äӹdz�ҧ��ɮշ���дѺ����Ӥѭ.05 (p = .000) �ѧ��鹷�ɮպ��ͧ��ʵԡ����⹨֧�������������й�����ӹdz�Ҥ�Ҥ����秵֧�ͧ��ʫԧ�ٻ ���ҧ�á����ŷҧ��ɮ��ѧ�ջ���ª��㹡�÷�����Һ�Է�ԾŢͧ���������¹�Ѵ��ǹ��ҧ� �ͧ�ٻ��ͤ���ѵ����ǹ����������ç��Ф�Ҥ����秵֧ ���Щй�鹷�ɮպ��ͧ��ʵԡ����⹡����Ըա�÷ҧ��Ե��ʵ�����Ҩ����ǹ����㹡���͡Ẻ ������㨤س�ѡɳТͧ��ʫԧ�ٻ�ѹ�Դ�ҡ�Ѵ��ǹ��ҧ� �ͧ�ٻ�� ���Ѵ���(English) The objectives of this research is to compare values of the stiffnesses of theclosing loops calculated by Castigliano's theorem to those by experimental results.Selected samples are the closing loops constructed from 0.016x0.022 inch stainlesssteel wire. They are four types of closing loops, namely, vertical helical loop, T-loop,Opus90 loop and helical T-loop, each with five samples. The configuration of eachtype of loops corresponds to the configuration which gives maximum MIF ratio theoretically.The activated forces are measured by applying the force parallel to the horizontal legsof each loop using Lloyd universal testing machine LF plus. The activated displacementsare 0.50, 1.00, 1.50, 2.00, 2.50 and 3.00 mm. The resulting values of loop stiffnessesobtained from experiment are then compared to the theoretical stiffnesses by usingthe test statistic one-sample t-test at .05 significant level. The Castigliano's theorem predicts the values of loop stiffnesses of the verticalhelical loop, T-loop, Opus90 loop and helical T-loop to be 33.80, 23.80, 19.60 and23.50 gm/mm respectively. The experimental values of the corresponding closing loopsare 81.90, 59.63, 55.94 and 47.66 gm/mm respectively. From the t-test, it is found out thatthe stiffness values of the four closing loops obained from experiment are not equal tothose from theory at .05 significant level (p = .000). Hence, the Castigliano's theorem is,not suitable for calculating the loop stiffness. However, the theoretical results still showthe influence of variable dimensions of the closing loop on the MIF ratios and stiffnesses.Therefore, the Castigliano's theorem is still the mathematical method which may facilitatethe design and understand the characteristics of the closing loop formed from various dimensions. ���ҷ������¹�Է�ҹԾ��� �ӹǹ˹�Ңͧ�Է�ҹԾ��� 108 P. ISBN 974-17-3514-6 ʶҹ���Ѵ���Է�ҹԾ��� ���Ӥѭ STIFFNESS, CLOSING LOOP, CASTIGLIANO, CONFIGURATION, M, F �Է�ҹԾ���������Ǣ�ͧ